Расчет емкостных токов кабельной линии
Справочные данные параметров ЛЭП
В данной статье представлены справочные данные для воздушных линии электропередачи, выполненных на различные классы напряжения с использованием наиболее распространенных типов проводов. При отсутствии ниже необходимых справочных данных расчет удельных параметров для интересующего типа линии можно произвести на основании геометрических параметров опор и физических характеристик материала проводника.
Содержание
- 1 Справочные данные для сталеалюминиевых проводов (АС)
- 1.1 Расчётные данные сопротивлений
- 1.1.1 35, 110, 150 кВ
- 1.1.2 220 кВ
- 1.1.3 330 кВ
- 1.1.4 500 кВ
- 1.1.5 750 кВ
- 1.1.6 1150 кВ
- 1.2 Допустимые токовые нагрузки
- 1.1 Расчётные данные сопротивлений
- 2 Справочные данные для алюминиевых проводов (А)
- 2.1 Расчётные данные сопротивлений
- 2.2 Допустимые токовые нагрузки
- 3 Справочные данные для медных проводов (М)
- 3.1 Расчётные данные сопротивлений
- 3.2 Допустимые токовые нагрузки
- 4 Справочные данные для сталеалюминиевых проводов с сердечником повышенной нагревостойкости (АСК)
- 4.1 Расчётные данные сопротивлений
- 4.2 Допустимые токовые нагрузки
- 5 Файлы
- 6 Использованная литература
Справочные данные для сталеалюминиевых проводов (АС)
Расчётные данные сопротивлений
35, 110, 150 кВ
сечение провода, мм2
220 кВ
сечение провода, мм2
проводов в фазе
330 кВ
сечение провода, мм2
проводов в фазе
500 кВ
сечение провода, мм2
проводов в фазе
750 кВ
сечение провода, мм2
проводов в фазе
1150 кВ
сечение провода, мм2
проводов в фазе
Допустимые токовые нагрузки
| Марка провода | Вне помещений | Внутри помещений |
|---|---|---|
| АС — 10 | 80 | 50 |
| АС — 16 | 105 | 75 |
| АС — 25 | 130 | 100 |
| АС — 35 | 175 | 135 |
| АС — 50 | 210 | 165 |
| АС — 70 | 265 | 210 |
| АС — 95 | 330 | 260 |
| АС — 120 | 380 | 305 |
| АС — 150 | 445 | 360 |
| АС — 185 | 510 | 425 |
| АС — 240 | 605 | 505 |
| АС — 300 | 690 | 580 |
| АС — 400 | 825 | 710 |
| АС — 500 | 945 | 815 |
| АС — 600 | 1050 | 920 |
| АСО — 700 | 1220 | 1075 |
| АСУ — 120 | 375 | ⁻ |
| АСУ — 150 | 450 | ⁻ |
| АСУ — 185 | 515 | ⁻ |
| АСУ — 240 | 610 | ⁻ |
| АСУ — 300 | 705 | ⁻ |
| АСУ — 400 | 850 | ⁻ |
| Расчётная температура воздуха ° С | Нормированная температура воздуха ° С | Поправочные коэффициенты при температуре воздуха ° С | |||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| -5 | 0 | +5 | +10 | +15 | +20 | +25 | +30 | +35 | +40 | +45 | +50 | ||
| +25 | +70 | 1,29 | 1,24 | 1,20 | 1,15 | 1,11 | 1,05 | 1,00 | 0,94 | 0,88 | 0,81 | 0,74 | 0,67 |
Справочные данные для алюминиевых проводов (А)
Расчётные данные сопротивлений
сечение провода, мм2
Допустимые токовые нагрузки
| Марка провода | Длительно допустимый ток ,А |
|---|---|
| А — 16 | 105 |
| А — 25 | 135 |
| А — 35 | 170 |
| А — 50 | 215 |
| А — 70 | 265 |
| А — 95 | 320 |
| А — 120 | 375 |
| А — 150 | 440 |
| А — 185 | 500 |
| А — 240 | 690 |
Справочные данные для медных проводов (М)
Расчётные данные сопротивлений
сечение провода, мм2
Допустимые токовые нагрузки
| Марка провода | Длительно допустимый ток ,А |
|---|---|
| М — 10 | 95 |
| М — 16 | 130 |
| М — 25 | 180 |
| М — 35 | 220 |
| М — 50 | 270 |
| М — 70 | 340 |
| М — 95 | 415 |
| М — 120 | 485 |
| М — 150 | 570 |
| М — 185 | 650 |
| М — 240 | 760 |
Справочные данные для сталеалюминиевых проводов с сердечником повышенной нагревостойкости (АСК)
Активное и реактивное сопротивления воздушных и кабельных линий.
Для того, чтобы произвести расчет электрической сети на потерю напряжения необходимо знать параметры линий, а именно их сопротивления и проводимости. Если производятся расчеты цепей постоянного тока, то вполне достаточно знать только омическое сопротивление линии. А вот при расчете линии переменного тока одного омического сопротивления бывает недостаточно, и помимо активных сопротивлений, необходимо знать еще индуктивные сопротивления и емкостные проводимости проводов и кабелей.
Активное сопротивление проводов и кабелей
Из электротехники известно, что полное сопротивление при равных условиях переменному и постоянному току будут отличаться. Касается это также проводов и кабелей. Это вызвано тем, что переменный ток распределяется по сечению неравномерно (поверхностный эффект). Однако для проводов из цветных металлов и с частотой переменного напряжения 50 Гц этот эффект не оказывает слишком большого влияния и им можно пренебречь. Таким образом, при расчете проводников из цветных металлов, их сопротивления переменному и постоянному току принимаются равными.
На практике активное сопротивление медных и алюминиевых проводников рассчитывают по формуле:
Где: l – длина в км, γ – удельная проводимость материала провода м/ом∙мм2, r0 – активное сопротивление 1 км провода на фазу Ом/км, s – площадь поперечного сечения, мм2.
Величина r0, как правило, берется из таблиц справочников.
На активное сопротивление провода влияет и температура окружающей среды. Величину r0 при температуре Θ можно определить по формуле:
Где: α – температурный коэффициент сопротивления; r20 – активное сопротивление при температуре 20 0С, γ20 – удельная проводимость при температуре в 20 0С.
Стальные провода обладают значительно большими активными сопротивлениями, чем аналогичные провода из цветных металлов. Его увеличение обусловлено значительно меньшей величиной удельной проводимости и поверхностным эффектом, который у стальных проводов выражен гораздо более ярко, чем у алюминиевых или медных. Более того, в стальных проводах присутствуют потери активной энергии на вихревые токи и перемагничивание, что в схемах замещения линий учитывают дополнительной составляющей активного сопротивления.
Активное сопротивление стальных проводов (в отличии от проводов из цветных металлов) сильно зависит от величины протекаемого тока, поэтому использовать постоянное значение удельной проводимости при расчетах нельзя.
Активное сопротивление стальных проводов в зависимости от протекающего тока аналитически выразить весьма трудно, поэтому для его определения используют специальные таблицы.
Теория и практика
Итак, если человек хоть немного знаком с основами электротехники, он должен знать, что чем толще провод, тем меньше сопротивление.
- Сравнить это теоретически можно с водопроводной трубой, по которой бежит вода. Если диаметр трубы достаточный, то жидкость протекает по ней, не испытывая никакого гидравлического сопротивления, и наоборот, маленькое отверстие увеличивает давление в трубе, пропускная способность падает, гидравлическое сопротивление растет.
- Также и поток электронов можно представить в виде воды, которая пытает протечь внутри провода. Однако электричество это совсем иная природа, соответственно и физические свойства у него другие.
- К чему может привести слишком высокое сопротивление? Самое банальное – это падение напряжения, в результате чего какая-нибудь лампа накаливания станет гореть тусклее, а какой-нибудь электроприбор не сможет стартовать.
- Прямым следствием прохождения мощного тока через проводник с достаточно высоким сопротивлением, будет его перегрев.
От автора! Однажды мы подключили сварочный аппарат, ну к очень плохому удлинителю, и после нескольких минут работы провод буквально загорелся. Благо короткого замыкания не произошло, но оно было весьма вероятно. Как понятно, в жилом помещении подобные ситуации недопустимы.
Рекомендуем действовать в следующей последовательности:
- Первым делом точно узнайте, какую нагрузку создают оба ваших прибора в условиях работы на максимальной мощности. Нас интересует сила тока, измеряемая в Амперах, или мощность — Ватты.
- Эти параметры вы легко отыщете в паспортах изделий.
- Если оба прибора будут запитаны от одной линии, то суммируйте полученные значения.
- Далее прибегайте к помощи таблицы, которая позволит безошибочно определить сечение провода.
На фото — таблица подбора сечения проводника
- Как видно из приведенной таблицы максимальный ток для медного провода площадью 0,5 не должен превышать 11 Ампер.
Совет! В жилых помещениях сегодня не допускается использование алюминиевых проводов. Применяют только медные.
- В принципе этими данными можно было бы и ограничиться, накинув некоторый запас, однако подобные таблицы не показывают каким должно быть максимальное сопротивление провода, то есть не учтена длина проводника. Поэтому для большей точности без расчета не обойтись.
Индуктивное сопротивление проводов и кабелей
Для определения индуктивного сопротивления (обозначается Х) кабельной или воздушной линии определенной протяженности в километрах удобно пользоваться выражением:
Где: Х0 – индуктивное сопротивление одного километра провода или кабеля на фазу, Ом/км.
Х одного километра воздушной или кабельной линии можно определить по формуле:
Где: Dср – расстояние среднее между проводами или центрами жил кабелей, мм; d – диаметр токоведущей жилы кабеля или диаметр провода, мм; μт – относительная магнитная проницаемость материала провода;
Первый член правой части уравнения обусловлен внешним магнитным полем и называется внешним индуктивным сопротивлением Х0/. Из этого выражения видно, что Х0/ зависит только от расстояния между проводами и их диаметра, а так как расстояние между проводами выбирается исходя из номинального напряжения линии, соответственно Х0/ будет расти с ростом номинального напряжения линии. Х0/ воздушных линий больше, чем кабельных. Это связано с тем, что токоведущие жилы кабеля располагаются друг к другу значительно ближе, чем провода воздушных линий.
Где: D1:2 расстояние между проводами.
Для одинарной трехфазной линии при расположении проводов по треугольнику:
При горизонтальном или вертикальном расположении проводов трехфазной линии в одной плоскости:
Увеличение сечения проводов линии ведет к незначительному уменьшению Х0/.
Второй член уравнения для определения X0 обусловлен магнитным полем внутри проводника. Он выражает внутреннее индуктивное сопротивление Х0//.
Таким образом выражение для Х0 можно представить в виде:
Для линий из немагнитными материалов μ = 1 внутреннее индуктивное сопротивление Х0// по сравнению с внешним Х0/ составляет ничтожную величину, поэтому им очень часто пренебрегают.
В таком случае формула для определения Х0 примет вид:
Для практических расчетов индуктивные сопротивления кабелей и проводов определяют по соответствующим таблицам.
В случае приближенных расчетов можно считать для воздушных линий напряжением 6-10 кВ Х0 = 0,3 – 0,4 Ом/км, а для кабельных Х0 = 0,08 Ом/км.
Внутренне индуктивное сопротивление стальных проводов сильно отличается от Х0// проводов из цветных металлов. Это вызвано тем, что Х0// пропорционально магнитной проницаемости μr, которая сильно зависит от величины тока в проводе. Если для проводов из цветных металлов μr = 1, то для стальных проводов μr может достигать величины в 103 и даже выше.
Х0// для линий прокладываемых стальными проводами пренебрегать нельзя. Как правило, данную величину берут из таблиц, составленных на основе экспериментальных данных.
Сопротивления r0 и Х0// при некоторых значениях тока могут достигать максимальных значений, а затем с увеличением тока уменьшатся. Это явление объясняется магнитным насыщением стали.
Емкостная проводимость линий
Электрические линии, кроме активного и индуктивного сопротивлений, характеризуются и емкостной проводимостью, которая обусловлена емкостью между проводами и между проводам и землей.
Величину рабочей емкости в трехфазной воздушной линии приближенно можно определить по формуле:
Из данной формулы видно, что рабочая емкость будет увеличиваться с увеличением сечения проводов и уменьшением расстояния между ними. Поэтому при равных сечениях токоведущих частей линии низкого напряжения имеют большую рабочую емкость, чем линии высокого напряжения. В следствии небольших расстояний между токоведущими жилами кабеля и большей диэлектрической проницаемости изоляции по сравнению с воздухом рабочая емкость кабельной линии значительно больше, чем емкость воздушной линии.
Емкостная проводимость одноцепной воздушной линии определяется по формуле:
Определение рабочей емкости кабельной линии по формулам, в которые входят диэлектрическая проницаемость изоляции кабеля, геометрические размеры и другие конструктивные особенности, задача не из легких, поэтому значения рабочей емкости определяют по специальным таблицам, составленным заводом изготовителем для различных марок кабелей, в зависимости от их номинального напряжения.
Емкостной ток вначале линии при холостом ходе (при отключенных электроприемниках) можно определить из формулы:
Где: U – линейное напряжение сети, В; l – длина линии, км;
Емкостные токи имеют серьезное значение в воздушных линиях с рабочим напряжением 110 кВ и выше и в кабельных линиях с напряжением выше 10 кВ. При расчете электрических сетей с напряжениями ниже, чем выше перечисленные, емкость линии могут не учитывать. Емкость токопроводящих частей линии по отношению к земле имеет значение при расчете заземляющих устройств и защиты.
В сети с изолированной нейтралью величину емкостного тока однофазного замыкания на землю приближенно можно определить по формулам:
- Для воздушной линии:
- Для кабельной линии:
Активное и реактивное сопротивления воздушных и кабельных линий.
Ответ:R=ro·l, где ro – погонное активное сопротивление (Ом/км). Активное сопротивление воздушных и кабельных линий, определяется материалом токоведущих проводников и их сечения. В какой-то степени оно зависит от температуры проводников и частоты протекающего по ним переменного тока. Однако это влияние мало, и при расчетах электрических сетей его обычно не учитывают. Поэтому значения сопротивления r0 для каждой марки провода или кабеля, как правило, принимают по таблицам, соответствующим передаче постоянного тока и температуре +20ºС. r0t= r020·(1+α(t-20)), где α-температурный коэффициент; r020 –сопротивление при 20 ºС.
При оценочных расчетах для проводников из цветных металлов активное сопротивление может быть определено по формуле: r0=ρ/F, где ρ-удельное сопротивление(Ом·мм2/км), F-сечение проводника(мм2).
G=g0·l, где g0 — удельная активная проводимость (См/км). Проводимость, обусловленная потерями на корону, величина сильно переменная и зависит от влажности воздуха и других метеорологических условий. Усредненное значение активной проводимости за год получают через средние потери на корону ΔPк: ; , где ΔPкуд — удельные среднегодовые потери на корону (кВт/км).
Потери мощности на корону учитывают для ВЛ с Uном 330кВ и выше. В ВЛ 110-220кВ эти потери можно не учитывать, т.к. ПУЭ установлены минимальные сечения проводов, для снижения ΔPк до приемлемых уровней. Для ВЛ 110кВ – АС 70/11, ВЛ 220кВ – АС 240/32.
Наиболее радикальным средством снижения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода. X=x0·l, где x0, – погонное индуктивное сопротивление (Ом/км).
Индуктивное сопротивление обусловлено магнитным полем, возникающем вокруг и внутри проводов и жил кабелей, которое наводит в каждом проводнике электродвижущую силу самоиндукции. Индуктивное сопротивление зависит от взаимного расположения проводников, их диаметра и магнитной проницаемости и частоты переменного тока. Для воздушных линий с алюминиевыми и сталеалюминевыми проводами сопротивление на 1 км рассчитывается: x0=0,144·lg(2·Dср/d)+0,0156, где Dср — среднегеометрическое расстояние между проводами фаз, мм, d – диаметр провода, мм.
Dср зависит от вида расположения опор и Uном Dср= , где DАB, DBC, DCA — расстояние между проводами соответствующих фаз.
Для воздушных линий значение x0 приводятся в справочной таблице в зависимости от Dср или напряжения и марки провода. На индуктивное сопротивление кабельных линий оказывают влияние конструктивные особенности кабелей. При расчетах пользуются заводскими данными об x0, приводимыми в справочнике. Реактивная проводимость линии обусловлена емкостями между проводами разных фаз и емкостью провод-земля. Ее определяют по формуле: , B=b0·l, где b0- удельная реактивная (емкостная) проводимость, Ом/км. Для воздушных линий удельная емкостная проводимость может быть найдена как или определена по справочным таблицам в зависимости от марки провода и среднегеометрического расстояния между проводами или ном. напряжения. Ёмкостная проводимость кабельных линий зависит от конструкции кабеля и указывается заводом-изготовителем, но для ориентировочных расчетов она может быть оценена по формуле. Очевидно, что величина b0 для кабельных линий значительно больше, чем для воздушных из-за меньших значений Dср.
Расчет емкостного тока при простом замыкании на землю.
Рассмотрим схему трехфазной электрической сети с изолированной нейтралью. В качестве примера рассмотрим замыкание фазы С на землю.
Векторная диаграмма токов и напряжений
При замыкании фазы на землю, называемом простым замыканием, ток определяется только емкостным сопротивлением сети. Емкостные сопротивления элементов сети значительно превышают их индуктивные и активные сопротивления, что позволяет при определении тока пренебречь последними.
Из векторной диаграммы следует:
— емкостный ток фазы с до замыкания: 
;
— напряжение в фазе а после замыкания: 
;
— модуль напряжении фазы а после замыкания: 
;
— модуль емкостного тока фаз а и b после замыкания: 
;
— ток через место повреждение и ток фазы с: 
.
Необходимо отметить то, что емкостные токи обычно малы и не соизмеримы с токами КЗ. Величина емкостного тока определяется емкостью всей электрически связанной сети.
Однако, большие величины емкостного тока значительно увеличивают величину перенапряжений и могут вызвать расплавление изоляции и переход простого замыкания в КЗ. Допустимые значения емкостного тока вызывающие перенапряжения не более 2,5 
даны в табл.
| № п/п | Класс напряжения, кВ | Допустимое значение емкостного ток, А |
| 3 – 6 | ||
| 15 – 20 | ||
| генераторные цепи | ||
| ЛЭП на ж/б опорах |
При больших величинах емкостного тока необходима его компенсация.
Емкостный ток для кабельных и воздушных линий приближенно может быть определен:
; -кабельные линии 
, -воздушные линии
где l∑ – суммарная длина электрически связанных линий, км;
U – напряжение сети, кВ; Iс – емкостный ток, А.
Значительное увеличение тока замыкания на землю дает применение батарей статических конденсаторов для компенсации реактивной мощности. Их применение всегда требует компенсации емкостных токов замыкания на землю.
Дата добавления: 2015-01-18 ; просмотров: 162 ; Нарушение авторских прав
Проект РЗА
Сайт о релейной защите и цифровых технологиях в энергетике
Особенности расчета однофазных токов КЗ в сети 0,4 кВ
Привет всем.
Сегодня поговорим о расчете однофазных токов коротких замыканий в низковольтных сетях. Почему именно однофазных?
Во-первых потому, что для выбора уставок эти токи обычно являются определяющими по критерию чувствительности. Во-вторых, потому, что с расчетами этих токов больше всего вопросов, и основные связаны с вычислением параметров нулевой последовательности кабелей и сопротивления дуги. Давайте их проанализируем.
Источники информации для расчета однофазных ТКЗ в сетях 0,4 кВ
Основным документом определяющим правила расчета токов КЗ в сетях до 1000 В является ГОСТ 28249-93. Стоит, однако, отметить, что этот документ в основном направлен на расчеты ТКЗ для выбора оборудования, а не уставок РЗА и автоматических выключателей.
Второй источник — это известная книга А.В. Беляева «Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ», которая, хоть и не является нормативным документом, гораздо более подробно описывает правила расчета ТКЗ именно для выбора уставок автоматических выключателей.
В принципах расчета однофазных токов КЗ, приведенных в этих источниках есть существенные различия. Приведем основные в Табл. 1
Табл.1. Различия в методиках вычисления однофазных КЗ
Наверное, надежнее пользоваться методикой, приведенной в действующем ГОСТ, но есть две проблемы.
Первая в том, что найти достоверную информацию о сопротивлениях нулевой последовательности кабелей 0,4 кВ очень непросто потому, что производители не приводят ее в каталогах. В приложениях ГОСТ есть данные по r0 и x0 кабелей, но без указания конкретного типа и не для всех сечений.
Вторая причина состоит в сложности определения сопротивления дуги по ГОСТ (Приложение 9), где в приведенной формуле (40) сопротивление дуги зависит от тока КЗ, который нужно определить с учетом сопротивления дуги! Как это сделать на практике не очень понятно. Графики зависимости сопротивления дуги от сечения и длины кабеля (то же Приложение 9) также не слишком полезны потому, что для однофазных КЗ, многих типов кабелей там просто нет, а аппроксимировать нелинейные зависимости такое себе занятие.
По сравнению с ГОСТ методика, приведенная в книге А.В. Беляева намного более понятная и простая в применении.
Предлагаю оценить величины токов КЗ по этим двум методикам, чтобы выяснить какая из них больше подходит под наши задачи (выбор уставок защитных аппаратов)
Для примера будем использовать расчетную схему на Рис. 1
Рис.1 Расчетная схема сети 0,4 кВ
В схеме на Рис. 1 я постарался взять такие кабели, параметры которых есть и в ГОСТе, и книге А.В. Беляева. По крайней мере для линий 1 и 3.
Ниже привожу сканы из источников с указанием исходных данных по сопротивления НП и петли «фаза-ноль» для кабелей. Сопротивления прямой последовательности кабелей для обоих методов принял одинаковыми (это так и есть по источникам). Параметры трансформатора также одинаковы для обоих методов.
Рис.2. Исходные данные по сопротивления zпт.уд. из книги А.В. Беляева
Рис.3 исходные данные по уд. сопротивлениям НП из ГОСТ 28249-93
Не буду вас мучать формулами, а сразу приведу результат расчета. В конце я приложил форму Эксель, где можно посмотреть как исходные данные, так и сами формулы. Активное сопротивление медных кабелей, а также их zпт. уменьшено в 1,7 раза по сравнению с табличными (как для книги А.В. Беляева, так и для ГОСТ)
Рис.4. Результат расчета однофазных КЗ для сети 0,4 кВ по разным методикам
Как видно, разница в расчетах очень большая, причем для трех- и двухфазных КЗ она не превышает 8% (здесь не показана)
Очевидно, что такое различие в однофазных токах КЗ обусловлено разницей в параметрах нулевой последовательностей кабелей. Это особенно хорошо видно по токам металлического КЗ, где нет влияния дуги, рассчитанной по разным методикам.
Чувствительность автоматов проверяют по дуговым КЗ и здесь ситуация немного лучше. Видно, что для сопротивление дуги отчасти компенсирует различие в токах КЗ, особенно для удаленных КЗ, но все равно эта разница очень велика.
Какие причины могут быть для такой большой разницы?
- Во-первых, это мое неправильное определение точки исходных данных. В книге А.В. Беляева указано (Таблица 7), что сопротивления петли даны для «кабелей или пусков проводов с алюминиевыми жилами». Здесь не указан ни конструкция кабеля, ни тип изоляции. Возможно здесь учтена определенная проводящая оболочка, вокруг жил.
- Во-вторых, ни в первом, ни во втором источнике не указано на что именно происходит однофазное КЗ. Сопротивление контуров «фаза — ноль» и «фаза — заземляющие конструкции» может сильно различаться.
- В-третьих, в методике А.В. Беляева есть несколько допущений, которые ведут к снижению токов КЗ, а именно арифметическое сложение полных сопротивлений трансформатора и кабелей и уменьшение в 1,7 раза сопротивления петли «фаза-ноль» для медных кабелей, в то время как уменьшаться должно только активное сопротивление.
В пользу методики по «петле» говорят два основных момента:
- Сопротивление петли «фаза-ноль» измеряют при наладке на объекте и если будет большое расхождение с расчетами, то всегда можно отправить проектировщику на проверку откорректированные исходные данные. С сопротивлениями НП так не получится.
- Токи однофазных КЗ через эту методику получаются ниже, чем через ГОСТ, а это лучше для проверки чувствительности. Если пройдете проверку на этих токах, то пройдете и на ГОСТовских
Если вы автоматизировали расчеты токов КЗ, например, в том же Экселе, то можете считать сразу двумя способами и выбирать наиболее подходящий для ваших условий
Как бы то ни было, этот пример показывает, что существует большая разница в расчетах однофазных токов КЗ в сети 0,4 кВ по разным методикам, и стоит осторожно относится к выбору как самой методики, так и исходных данных.
А что вы думаете по этому поводу? Пишите в комментариях
P.S. Мои расчеты ТКЗ по Рис.1 находятся здесь
Список литературы
- ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ
- А.В. Беляев. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ. Учебное пособие. Энергоатомиздат. 1988 г.
